Будь умным!


У вас вопросы?
У нас ответы:) SamZan.ru

ТЕМА- Лабораторная высокотемпературная вакуумная печь сопротивления Студент- Каримов

Работа добавлена на сайт samzan.ru: 2015-07-10


МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

им. Н.Э.БАУМАНА

Факультет   МТ

Кафедра     МТ8

КУРСОВОЙ   ПРОЕКТ

РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ТЕПЛОВОЙ ОБРАБОТКИ

ТЕМА:

Лабораторная высокотемпературная вакуумная печь сопротивления

Студент: ______________(Каримова К.Л.)     Группа_МТ8-82_

Руководитель проекта: ___________________(Горничев А.А.)

2008 г.

Содержание

Техническое задание          

Введение            

1.Определение теплотехнических характеристик и тепловой массивности садки             

1.1 Теплотехнические характеристики садки      

1.2 Определение тепловой массивности садки      

1.2.1 Определение S          

1.2.2 Определение α          

1.3 Определение критерия Био        

2.Расчёт времени нагрева садки                   

2.1 Расчёт времени τ1                   

2.2 Расчёт времени τ2 по графикам Будрина                

3.Определение продолжительности цикла работы печи                

4.Определение производительности печи                  

5.Определение основных размеров нагревательной камеры               

6. Расчёт теплового баланса         

          6.1 Потери тепла на нагрев садки                   

          6.2 Потери тепла на нагрев тары и атмосферы печи                

          6.3 Расчёт потерь через огнеупорный слой                                                            

    6.4 Расчёт потерь через теплоизоляционный слой                                               

          6.5 Расчёт Qкл                                                                                                                    

          6.6 Расчёт Qакк          

          6.7 Расчёт Qткз          

          6.8 Расчёт Qотв          

          6.9 Расчёт Qнеуч                                                                  

          6.10 Окончательный расчёт теплового баланса               

          6.11 Определение КПД печи        

          6.12 Определение удельного расхода энергии                 

7. Определение мощности печи         

8. Определение удельного расхода энергии                                      

9.Расчёт и размещение нагревателей        

10.Расчет механизма подъёма         

11.Определение ориентировочной стоимости нагревательной камеры   

12. Составление таблицы ТЭП печи        

13. Список литературы          


Техническое задание

          В данном курсовом проекте требуется спроектировать лабораторную высокотемпературную вакуумную печь сопротивления для отжига.

         Материал садки – ниобий, Тпл=2468°С.

Максимальная масса садки 5 кг.

Коэффициент заполнения садки К=0,5.

Максимальная температура печи 1250 °С.

Давление в нагревательной камере Рраб=2*10-5Па.

Вакуум создаётся при помощи диффузионного насоса.

Огнеупорный материал - шамот ультралегковес.

Теплоизолирующий материал – вакуум и экраны.

Нагреватель -  свернутая в спираль проволока из Х20Н80, защищённая от возможного окисления кварцевым стеклом.

Форма камеры – цилиндрическая.

На боковой поверхности камеры расположен глазок из кварцевого стекла диаметром 2см.

Для загрузки и выгрузки садки предусмотрено отверстие, которое закрывается крышкой.

Крышка открывается с помощью механизма подъёма.

Для контроля рабочей температуры используются термопары.

Управление технологическими параметрами ведется при помощи цифровой системы контроля посредством клавиатуры и дисплея.

1.Определение теплотехнических характеристик и тепловой массивности садки

1.1 Теплотехнические характеристики садки:

- коэффициент теплопроводности    λме  , для реальной садки  λс = λмеК,

- коэффициент теплоёмкости   сме, для реальной садки  сс= сме,

- плотность               ρме, для реальной садки  ρс = ρмеК,

- коэффициент температуропроводности  аме= λме меρме, для реальной ас= аме,

 где К - коэффициент заполнения садки

Теплотехнические характеристики определяем по справочным материалам.

Определение исходных данных для заданной температуры нагрева произведено методом линейной интерполяции:

Температуры печи, начала и конца нагрева садки:

Тп=1250+273=1523 К,

T1=20+273=293 К,

T2=1200+273=1473 К,

1=52 Вт/мК, с1=268 Дж/кг*К

2=76 Вт/мК, с2=324 Дж/кг*К

Средняя температура периода нагрева:

, Тср=610+273=883К.

Òåïëîïðîâîäíîñòü ìàòåðèàëà ïðè ñðåäíåé òåìïåðàòóðå:

;

 

Òåïëîåìêîñòü ìàòåðèàëà ïðè ñðåäíåé òåìïåðàòóðå:

 

ρме= 8570 кг/м3.

Пересчёт параметров с учётом коэффициента заполнения садки:

λс= 640,5 = 32 (Вт/мК)

ρс= 85700,5= 4285 (кг/м3)

ссср=296 (Дж/кгК)

Определение коэффициента температуропроводности   ас:

ас=32/2964285 =2510-6  м2К. 

1.2 Определение тепловой массивности садки

При определении ТМС используем критерий Био:

Bi = αSс

Для этого требуется рассчитать коэффициент теплоотдачи α и уточнить величину S (наименьшее расстояние между самой горячей и самой холодной точками).

1.2.1 Определение характеристического размера садки

Отжигу подвергается садка цилиндрической формы, у которой диаметр равен высоте. Зная максимальную массу садки и плотность материала, можем рассчитать габариты детали.

m=ρ*π*D3/4, => D=H=3√(4m/πρ)=0,09м.

Из анализа габаритов садки следует, что характеристический размер будет равен половине толщины садки S=0,045м.

1.2.2Определение коэффициента теплоотдачи

В данном проекте требуется разработать вакуумную печь, то есть при расчёте α будем учитывать только составляющую излучения (αизл).

Коэффициент теплоотдачи αизл определяем по закону Стефана – Больцмана:

 

где спр -приведенный коэффициент (излучательная способность материала)

спрпрс0

с0=5,67 Вт/м2К4 - излучательная способность АЧТ

ε1– степень черноты материала садки (ε=0,8)

ε2– степень черноты материала печи (ε=0,9)

- тепловоспринимающая поверхность садки; - печи; принимаем  = 0,5,

εпр=0,77

спр=0,775,67=4,37 Вт/м24

Находим αизл   для температурначала и конца нагрева садки:

α1=

α2=

αср.= (α1 + α2) / 2 =(191 +588)/2=390 (Вт/м2*К)

1.3 Определение критерия Био:

Bi =3900,045/32=0,548 >0,5 =>  садка массивная.

  2. Расчёт времени нагрева садки

2.1 Расчёт времени τ1

Рис.1 Диаграмма нагрева ТМТ

На этапе нагрева печи при постоянной мощности (τ1)рекомендуется принять:

Tп =0,85Тз=0,85 1523 =1295K

T пов  = 0,5Тз=0,51523=761,5K

Тепловой поток q= αср*( Tп - T пов )=390*(1295-761,5)=208065 Вт/м2

Температура, до которой нагревается поверхность садки за время :

, t’’пов=990-273=717°С,

τ '=0,3S2/ ас =0,30,0452/ 2510-6= 24,3 с

Для ∞ цилиндра Δt= qR/2λс = 1082080,045/232 = 76 К,

tпов=1,3*Δt=1,3*76=98,8°С,

tц=0,5*Δt=0,5*76=38°С;

Т’’пов> Δt  => полученные результаты можно использовать.

Относительная температура нагрева

=q/ ссс*S=208065/296*4285*0,045=3,645,

τ ''=( t’’пов- tпов)/ =(717-98,8)/3,645=169,6 с,

τ 1= τ '+ τ ''=24,3+169,6=193,9с=3,23 мин.

2.2.Расчёт τ2 по графикам Будрина

=

– температурный критерий

tпеч – температура печи при установившемся нагреве (tпеч=1250 °С)

tнач – начальная температура центра пластины (tнач= t’’пов=717°С)

tц – требуемая температура центра садки (tц=1200°С)

=(1250-1200)/(1250-717) = 0,094

Определяем критерий Био для нужного интервала температур:

αср.= (α717 + α1200) / 2 =(362 +588)/2=475 (Вт/м2К)

Bi = αср Sс= 4750,045/32 =0,67

Рис.2 График Будрина.

Из графика получаем значение критерия Фурье F0=4,5 ,

с=6,075мин.

Время нагрева садки:

с=9,3мин=0,155ч.

3.Определение продолжительности цикла работы печи

τцикла = τнагрева + τвыдержки + τохлаждения + τвспомогательное

τнагрева=0,155 ч,

τвыдержки=2 ч,

τохлаждения=(1200-20)/7=169мин=2,81 ч,

τвспомогательное=0,25 ч.

τцикла=0,155+2+2,81+0,255,2 ч

4. Определение производительности печи

Зная массу садки и общее время цикла, можем найти производительность печи:

g =mc/ τцикла = 5/5,20,96 кг/ч.

5. Определение основных размеров нагревательной камеры

Учитывая коэффициент заполнения К=0,5 и габариты садки назначаем размеры рабочего пространства:

диаметр рабочего пространства D=dc+2*15=90+30=120мм,

высота рабочего пространства H=hc+20=90+20=110мм.

6. Расчёт теплового баланса

Уравнение теплового баланса:

Qрасх=Qпол+Qвсп+Qкл+Qакк+Qотв+Qктз+ Qнеуч

Qрасх –всё тепло, потребляемое печью.

Qпол - тепло, идущее на нагрев садки.

Qвсп- потери тепла, идущие на нагрев тары и атмосферы печи.

Qкл  - тепло, пропускаемое кладкой.

Qакк- тепло, аккумулируемое всеми составляющими печи.

Qотв- потери тепла через отверстия.

Qткз- тепло, отводимое через источники теплового короткого замыкания.

Qнеуч – неучтённые потери.

Qподв- энергия, потребляемая из сети.

6.1 Рассчитываем потери тепла на нагрев садки Qпол

Qпол =mсc(tкон-tн)/ τнагрева= 5296(1200-20)/0,155=1,03107Дж/ч=2864,5 Вт

6.2 Потери на нагрев тары и атмосферы печи Qвсп

Qвсп= Qтары + Qатм=0,1 Qпол+vг cг (tкон-tнач г).

В нагревательной камере вакуум, поэтому вторая составляющая очень мала;

тара отсутствует.

Qвсп=0 Вт.


6.3 Расчёт потери тепла через огнеупорный слой

6.3.1 Расчет теплового потока через боковые стенки

Назначим минимальную ширину огнеупорного слоя =0,027м, по условию материал этого слоя – шамот-ультралегковес. Стенки печи цилиндрические.

Определяем площади:

Из-за кварцевого стекла, защищающего нагреватели, Dвн=0,12+20,009=0,138 м,

Dнар= Dвн+2=0,138+20,027=0,192 м

Fвн=Dвн  hвн =0,1380,11=0,048 м2   

Fнар=  Dнар( hвн+2)=0,192 (0,11+20,027)=0,099 м2  

Площадь смотрового отверстия Fотв = D2отв/4=0,022/4=0,0003 м2 мала, поэтому её не учитываем.

Fнар / Fвн =0,099 /0,048=2,06<2, поэтому Fср=√(FвнFнар )=0,069 м2.

Назначаем температуры:

на внутренней поверхности шамота t1=1200°C,

на внешней поверхности шамота t2=1020°C,

tср=1110°C.

Определяем коэффициент теплоотдачи шамота-ультралегковеса :

λшул=1,363(0,08+0,000141110)=0,321 .

αвн.= α1200 =588 (Вт/м2*К),

αнар= α1020=.

 Расчет термических сопротивлений:

 R1=1/ αвн Fвн= 1/5880,048=0,035  К/Вт

 R2=/ λшул  Fср=0,027/0,3210,069=1,216 К/Вт

 R3=1/ αнар Fнар=1/4640,099=0,022 К/Вт

       Тепловой поток:

Qклбок=( t1- t2)/ΣR=(1200-1020)/1,273=141,4 Вт.

  Поскольку при выборе граничных температур очень велика вероятность ошибки, необходима проверка правильности назначенных температур.

Проверка слева

t1’= t1- Qклбок R1=1200-141,40,035=1194,99°C

t2’= t1- Qклбок (R1+ R2)=1200-141,4(0,035+1,216)=1023,08°C

 Проверка справа

t1’’= t2+ Qклбок (R3+ R2)=1020+141,4(0, 022+1,216)= 1194,99°C

t2’’= t2+ Qклбок R3=1020+141,40, 022=1023,08°C

 Разница между минимальным и максимальным значениями должна быть:

Δ t1=5,01°C,  Δ t2=3,08°C, => назначенные температуры подходят.

6.3.2 Расчет теплового потока через крышку

Назначим ширину огнеупорного слоя =0,027м, материал слоя – шамот-ультралегковес. Форма крышки круглая.

Определяем площади:

Fвн=D2вн/4=0,1382/4 =0,015 м2   

Fнар= (Dвн+2)2/4= (0,138+20,027) 2/4=0,029м2  

 Fнар / Fвн =0,029 /0,015=1,93<2, поэтому Fср=(Fвн+Fнар )/2=0,022м2.

Назначаем температуры:

на внутренней поверхности шамота t1=1200°C,

на внешней поверхности шамота t2=1020°C,

tср=1110°C.

Определяем коэффициент теплоотдачи шамота-ультралегковеса :

λшул=1,363(0,08+0,000141110)=0,321 .

αвн.= α1200 =588 (Вт/м2*К), αнар= α1020=464 (Вт/м2*К).

 Расчет термических сопротивлений:

 R1=1/ αвн Fвн= 1/5880,015=0,113  К/Вт

 R2=/ λшул  Fср=0,027/0,3210,022=3,824 К/Вт

 R3=1/ αнар Fнар=1/4640,029=0,074 К/Вт

       Тепловой поток:

Qклсвод=( t1- t2)/ΣR=(1200-1020)/4,012=44,9 Вт.

 Проверка слева

t1’= t1- Qклсвод R1=1200-83,70,055=1194,97°C

t2’= t1- Qклсвод (R1+ R2)=1200-83,7(0,055+2,054)=1023,33°C

 Проверка справа

t1’’= t2+ Qклсвод (R3+ R2)=1020+83,7(0,042+2,054)= 1194,97°C

t2’’= t2+ Qклсвод R3=1020+83,70,042 =1023,33°C

 Разница между минимальным и максимальным значениями должна быть:

Δ t1=5,03°C,  Δ t2=3,33°C, => назначенные температуры подходят.

6.3.3 Расчет теплового потока через под

Строение пода аналогично строению крышки, поэтому Qклпод=Qклсвод=44,9 Вт.

6.3.4 Суммарные потери тепла через огнеупорный слой

QшΣ= Qклбок+ Qклсвод+ Qклпод=141,4+44,9+44,9=231,2 Вт.

 6.4 Расчёт потери тепла через теплоизоляционный слой

6.4.1 Расчёт теплового потока через боковые стенки

Òîëùèíà ýêðàíà :

Òîëùèíà êåðàìè÷åñêèõ èçîëÿòîðîâ:

Площадь смотрового отверстия:

Габариты и площадь боковой наружной поверхности шамота:

Ïëîùàäè ïîâåðõíîñòей ýêðàíîâ: 

Ïðèâåäåííûé êîýôôèöèåíò ëó÷åèñïóñêàíèÿ

Потери тепла через боковые экраны:

 

6.4.2 Расчёт теплового потока через крышку

Ïëîùàäü ïîâåðõíîñòè шамота:

Ïëîùàäè ïîâåðõíîñòè ýêðàíîâ:

Ïðèâåäåííûé êîýôôèöèåíò ëó÷åèñïóñêàíèÿ

Ïîòåðè òåïëà ÷åðåç верхние экраны:

6.4.3 Расчёт теплового потока через под

Строение пода аналогично строению крышки, поэтому

6.4.4 Суммарные потери тепла через экранную теплоизоляцию

6.5 Расчёт Qкл

Qкл= QшΣ+ QэΣ =321,2+3773,93=4095,13 Вт.

6.6 Расчёт Qакк

Рассчитываем тепло, затрачиваемое на нагрев теплоизоляции Qтеплоиз.

ρш-у=400 кг/м3 - плотность шамота-ультралегковеса.

Объём шамота Vш(Fсрб+2Fсркр)=0,027(0,069+20,022)=3,05110-3 м3.

Масса шамота  Мш= ρш-у Vш=4003,05110-3=1,22 кг.

ρэ=1800 кг/м3 - плотность материала экранной теплоизоляции, его объём

масса Мэ= ρэ Vэ= 18000,5810-3= 1,044 кг.                                                                   

C := 0.21+ 0.000055(tвн tнаруж)/2теплоёмкость слоя из шамота-ультралегковеса.

с=0,24 Дж/кгК, QшулМш(tвн-tнар)=0,241,22 (1200-1020)=48,3 Дж.

Удельная теплоёмкость экранного материала – углеграфиового композита

QэМэ(tвн-tнар)=1674,51,044 (1020-60)=1,68106Дж=466,2 Вт

Qтеплоиз= Qшул+ Qэ=48,3+466,2=514,5 Вт.

Рассчитываем тепло, расходуемое на нагрев кожуха Qкожух.

Кожух изготовлен из стали 12Х18Н10Т.

ρ=7145 кг/м3 - плотность кожуха

δк=8·10-3 м – толщина кожуха

dк=dвн+2 δк=0,24+2·8·10-3 =0,256 м2

Объём кожуха

V=π· dк·δк·hк+2·π·dк2/4·δк = π· dк·δк(hк+ dк/2)=π·0,256·0,008·(0,2+0.256/2)=2,11·10-3 м3.

Масса кожуха  М=V·ρ=2,11·10-3·7145=15,08 кг.

Теплоемкость кожуха ск=483 Дж/кг°С.

Qкожух.=М·ск·( tвн-tнар)=15,08·483·(60-20)=291346 Дж=80,93 Вт.

Рассчитываем Qакк

Qакк= Qтеплоиз+ Qкожух=514,5+80,93=595,43 Вт

6.7 Расчёт Qткз

Средний диаметр тепловых замыканий

d := 0.03

F =πd2/4

λ := 0.64 -для муллито-коррундовой трубки (90%Al2O3)

Длины трубочек:

L1 := 0.027

L2 := 0.039

Температуры слоев, где происходит ТКЗ:

tокр1 := 105°С

tокр2 := 300°С

Потери на ТКЗ:

Qткз1отв =Fλ(tвн − tокр1)/L1

Qткз1отв = 19.1847

Qткз2отв =Fλ(tвн − tокр2)/L2

Qткз2отв = 11.0197

Qткз := Qткз1отв + 2Qткз2отв 

Qткз = 41.22Вт

6.8 Расчёт потерь тепла через глазок Qотв

Ñòåïåíü ÷åðíîòû èçëó÷àþùåãî òåëà (ñòåêëà)

Êîýôôèöèåíò äèàôðàãìèðîâàíèÿ

Ïëîùàäü ñìîòðîâого îêîíа

Òåìïïåðàòóðà ïå÷è

6.9 Расчёт тепла на неучтенные потери Qнеуч

Для печей периодического действия

Qнеуч=0,10…0,15(Qпол +Qкл +Qакк +Qткз+Qотв)

Qнеуч =0,12(2864,5+4095,13+595,43+41,22+1,65)=0,127597,9=911,75 Вт

6.10 Окончательный расчёт теплового баланса

Qрасх=Qпол+Qвсп +Qкл+Qакк+ Qткз+ Qотв+Qнеуч

Qрасх=2864,5+0+4095,13+595,43+41,22+1,65+911,75= 8509,65 Вт

Уравнение теплового баланса

Qподв=1,016Qрасх=1,0168509,65= 8645,8 Вт

6.11 Определение КПД печи

η=Qпол/Qрасх

η= 2864,5/8645,8=0,33

7. Определение мощности печи

Руст1(Qпол+Qвсп)+к2(Qрасх-Qпол-Qвсп)

к1- учитывает колебания напряжения в сети   (1,1-1,3),   к1=1,2

к2- учитывает потери на «старение» печи   (1,2-1,4),   к2=1,3

Руст=1,2(2864,5+0)+1,3(8509,65 -2864,5-0)=10776 Вт≈ 11 кВт

Pхх=Pуст-Qпол=10776-2864,5=7911,5 Вт

8. Определение удельного расхода энергии

А= Руст нагревавыд)/mс=107762,155/5=4644 Втч/кг=4,6 кВтч/кг

9. Расчёт и размещение нагревателей

Нагреватель спиральный проволочный, его проще всего разместить в печи цилиндрической формы. Расположен в пазах футеровки.

Руст<25 кВт, =>питание однофазное.

Площадь поверхности садки в зоне, воспринимающей излучение,

d := 0.09 м

h := 0.09 м

Fизд=πd2/4+πhd , Fизд = 0.0318 м2 

Tнmax := 1390°С

Tн := 1350+ 273=1623 К

Tc := 1240+ 273=1513 К

εнагр := 0.8 -для нихромовых нагревателей

εизд := 0.8 -для ниобия

γ := 1.24 -удельное сопротивление, Оммм2

Площадь поверхности, занятой нагревателем:

Fст= πDН=π0,1380,11 =0,0477 м2

   

   Спр

Спр=4 Вт/м2К4

Wид = 7 Вт/см2 (по рис.4 из методических указаний)

Определение W:

α эф := 0.32 – коэффициент эффективности спиралевидной системы нагревателей,

α г := 1,8 – коэффициент шага нагревателя (t/d=4,5)

(по рис.6 из методических указаний),

α с := 1,2 – коэффициент, зависящий от приведённого коэффициента лучеиспускания (по рис.9 из методических указаний),

α р := 0,92 – коэффициент, зависящий от площадей, испускающих и принимающих тепло,  (по рис.10 из методических указаний), Fизд/Fст=0,67

W := Wидα эфαгαсαр,  W = 4,5 Вт/см2=4,5*104 Вт/м2

         d=

d = 0,216 мм

Принимаем в соответствии со стандартом:

d = 0,8 мм.

Сопротивление нагревателя, Ом:

R=U2/Pуст, R = 13,4

Длина нагревателя, м:

l=π d2R/4γ, l =5,43

Проверка по удельной мощности

W=Pуст/ πdl=0,79 Вт/см2

Проверка по температуре:

Pуст= Pнагр

Площадь поверхности одного нагревателя, м2:

Fнагр =πdl/1000, Fнагр = 0.0136

Tнагр = 1514 К, Tнагр<Tн , следовательно, условие выполняется.

Назначаем шаг витка нагревателя: t=4,5*d, t=4мм.

L0=ltD=1,73м.

Расчет выводов нагревателей.

По правилам техники безопасности длина части нагревателя, входящего во

внутреннее пространство печи, должна быть не менее 50 мм. Аналогично для

вывода в окружающее пространство. С учетом этого: Lвыв=ltD=0,03м.

L=L0- Lвыв=1,7м, n=LD=1,7/π0,146=3,7.

10. Расчёт механизма подъёма

Масса крышки

МкршVшэVэкVк=4005,9410-4+18001,110-4+71454,1210-4=3,38 кг.


11.Определение ориентировочной стоимости нагревательной камеры

Смета стоимости основных материалов, готовых узлов и деталей

Наименование

Количество

Цена,

Сумма,

руб

1

Шамот-ультралегковес

1,5 кг

200 руб/кг

300

2

Углеграфитовый композит

1 кг

14000 руб/кг

14000

3

Керамические изделия

0,5 кг

100 руб/кг

50

4

Сталь 12Х18Н10Т

15 кг

150 руб/кг

2250

5

Резина вакуумная

0,3 кг

333 руб/кг

100

6

Термопара (кабель)

2 м

700 руб/м

1400

7

Нагреватель Х20Н80  

100 руб/м

600

8

Кварцевое стекло

1шт.

100 руб/шт

100

9

Электроника

1 комплект

3000 руб/компл.

3000

10

Насос

1шт.

2000 руб/шт

2000

Всего:

23700

Смета расходов на основную зарплату основным рабочим

№ по пор

Специальность рабочего

Разряд

Объем работы,

ч

Расценка,

руб/час

Зарплата, руб

1

Сварщик

5

8

200

1600

2

Слесари по приспособлениям

5

6

200

1200

3

Слесарь-сборщик

6

18

200

3600

4

Вакуумщик

5

18

200

3600

5

Инженер по наладке

4

6

200

1200

Всего:

11200

Смета заводской себестоимости печи

Статья расходов

Сумма, руб

1

Стоимость основных материалов и готовых узлов

23700

2

Зарплата основных рабочих

11200

3

Цеховые расходы

35840

4

Заводские расходы

8960

Заводская себестоимость:

79700

Плановая себестоимость: Спл=1.03·Сзавод=82091 руб

Плановая цена: Цплан=1.03·Спл=84554 руб =3382 $

12. Составление таблицы ТЭП печи

Название параметра

Единицы

Значение

1

Назначение печи

Отжиг

2

Размеры рабочего пространства

мм

110×120

3

Габаритные размеры печи

мм

200×256

4

Стоимость печи

рублей

79750

5

Масса печи

кг

20

6

Максимальная температура

°С

1250

7

Температура выдачи металла

°С

20

8

Время нагрева, выдержки и охлаждения металла

ч

5,2

9

Производительность печи

кг/ч

0,96

10

Установленная мощность

кВт

10,8

11

Напряжение

В

380

12

Число фаз

1

13

КПД печи

33%

14

Удельный расход энергии

кВтч/кг

4,6


13. Список литературы

1. В. Г.Сорокин, М.А. Гервасьев. Стали и сплавы. Марочник.

2. С. Л. Рустем. Оборудование и проектирование термических цехов. Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы. Москва, 1962.

3. Б.Н. Арзамасов  Методика расчёта печей Учебное пособие МГТУ, 1973.

4. А.П. Альтгаузен  Электротермическое оборудование: Справочник, М.:Энергия, 1980.




1. Now children begn Miss Enderby firmly
2. Реферат на тему- Философия самураев Дисциплина Философия Выполнил- курсант 1 курса ФП
3. Рязани
4. Особенности агрегации тромбоцитов у больных ишемической болезнью сердца
5. 88 в минуту ЧДД 18 в минуту АД 12070 мм рт
6. правовой статус Косова Одностороннее провозглашение независимости Косова 17 февраля 2008 года вызвало н
7. Эвфемизмы в современной русской речи на примере материалов печатных и электронных российских СМИ
8. Введение Как почему и для кого была написана эта книга У каждого человека есть свое жизненное призвание
9. А Дэвис и др М- Саттва 2008 Глава 2
10. тема статистических показателей характеризующих изучаемое явление
11. Санитарно-гигиенический анализ рабочего места вулканизаторщика
12.  Прямые инвестиции их состав и структура [4] 1
13. Ба~алы ~а~аздармен операциялар ~ызметтерді~ ~андай негізгі сыныбы- Сезілмейтін активтері бар сезілмейтін
14. Курсовой проект Передача и распределение электроэнергии Вариант 28
15. Формування національної свідомості учнів у десятому класі в курсі вітчизняної історії
16. зачем и почему вы решили стать городским партизаном
17. Цокольные равнины
18. 65. Журналистское творчество в наши дни
19. Операции с недвижимостью
20. Скарлатина ~ острое инфекционное заболевание вызываемое вгемолитическим стрептококком группы А